考虑钢质防火窗实际应用

  试验系统的钢质防火窗结构所示。该试验系统采用液压伺服控制系统实现试验加载与控制。试验试件通过试件夹具固定在夹具安装平台上,夹具安装平台再通过下夹头与拉压和扭转作动缸相连。形加载梁通过上夹头与试验机固定。上夹头与力传感器和扭矩传感器固连。所示,试验所应用的疲劳试验机主要由液压伺服试验台、液压源、液压油路系统、全数字式微机控制电液伺服控制系统和计算机控制软件组成。本试验系统的优势在于可应用方向确定载荷模拟空间复杂载荷通过改变两个相互垂直的通道的波形和载荷参数,即可得到任意的动态载荷,使模拟试件的受力更接近于Ⅴ型内燃机的实际工况。加载系统的实际结构所示。注意到,为了便于安装,结构试件与实际内燃机结构是上下颠倒的旋转°,而这并不影响加载荷实际的试验结果。

  试验参数设计通过本章前几节的分析可知,影响紧固面接触状态和应力分布的主要载荷因素为螺栓预紧力和主轴承载荷。考虑到钢质防火窗实际应用中螺栓预紧力是装配工艺中主要考虑的因素,因此本试验选用三个不同水平的螺栓预紧力进亍试验。通过改变螺栓预紧力的小,可以明显改变紧固面的接触状态和应力场分布,能够得到微动疲劳损伤的变趋势。本试验的主要目的是研究Ⅴ型内燃机机体隔板与主轴承盖紧固面间的微动疲劳机理及考察微动疲劳的主要影响因素。因此,在试验参数选取上保证与实际工况下的载荷存在定的相似即可目前,工程上广泛应用控制拧紧力矩的方法来控制螺栓预紧力。但是由于摩擦系数和几何参数的偏差影响,在定的拧紧力矩下,预紧力值的离散比较。通过拧紧力矩控制预紧力的方法精度不高,预紧力的偏差可达±。

  通过螺母转角控制预紧力因为螺栓的螺距是定的,因此在定范围内通过测量拧紧螺母的转角,可以计算出螺栓的伸长量,钢质防火窗从而可换算得到螺栓的预紧力小。在实际操作中,通过标记零线的方法,螺母转角测量精度可控制在°由于接触变形,螺母与支撑面完全接触的开始位置较难确定,加被连接件的刚度变形计算较为复杂,螺栓出现扭转变形、紧固件尺寸误差等因素,通过该方法控制预紧力的误差概为±。通过螺栓伸长控制预紧力因为螺栓的伸长只与螺栓的应力有关,可以排除摩擦系数、接触变形和被连接件变形等可变因素的影响。因此通过测量螺栓的伸长量来控制预紧力可获得高的控制精度。通常,在长度測量精度为μ时,长度为的螺栓,其预紧力误差可控制在±该方法虽然控制精度较高,但是应用受到,对于拧紧在盲孔中的螺栓可操作较差综合以上螺栓预紧力控制方法和本书研究的结构模型的点。

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创建时间:2021年2月3日
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    1 2021-03-22
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    0 2021-03-22
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    2 2021-03-22
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    2 2021-03-22
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    1 2021-03-22
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    1 2021-03-22
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    3 2021-03-22